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    制造商应计算管体结构失效拉力和端部配件锚固系统能力。如果端部fid件锚固系统能力比管体失效拉力**造商应明确说明。当端部配件上安装弯曲刚度限制器时，设计方法应考虑从管体到端部配件内部固定部分的过渡效应，评估抗拉铠装层应力。在端部配件设计中应考虑任何用于端部配件内部的装置或装配期间临时用于组织抗拉铠装层或在装配过程中起辅助作用的装置的影响。——静态和动态应用挠性管的服役寿命分析应按照第6章的要求用文件证明挠性管在规定的服役期间的材料性能。在SY/T7399—2017设计计算中应使用服役期间金属材料的**小强度，应证明聚合物材料在整个服役期间满足计要求。服役寿命分析至少应包括以下分析：a）对于聚合物部件，在操作环境下导致失效的蠕变、老化、尺寸变化（收缩、膨胀）和应变分析。 当 受条件限制或有特殊工艺要求时，可布置在地势较高处，但应 釆取有效的防止液体流散的措施。大连CPVC电力管厂家实力雄厚

    阴极保护系统设计应满足。如果阴极保护系统保护抗拉铠装层，应确定电连接到端部配件的阳极尺寸，在抗拉铠装层和端部配件间应是电连续的。应确认相邻阳极的电压降是可接受的。应文件记录阴极保护系统设计方法。阴极保护系统设计指南见ISO15589-2或DNVRPB401和DNVRPF103o阴极保护系统应考虑端部配件的涂层破损和挠性管外包覆层的涂层破损。涂层破损范围、考虑的外包覆层破损和修复前破损的外包覆层持续时间应与买方协商确定。如果挠性管系统组件依靠相邻结构的阴极保护系统，制造商应在设计报告中证明这个相邻的阴极保护系统是相容的并在规定的服役寿命内能够提供保护。应校核比较大和**小电流情况，使用高强度钢时应特别关注氢致开裂（HIC）。选取保温层材料使服役期间挠性管总体传热系数和冷却时间不会降到。确定可接受的冷却时间应考虑端部配件的传热特性。选择保温层材料时，制造商应记录在温度、静水压力、环空充满海水、吸水和材料蠕变联合作用下保温材料的物理特性和力学性能退化并在设计中考虑。保温系统设计应假设外保护层破坏或退化，因此保温材料暴露在空气或海水中。在一些保温管设计中，挠性管环空有一个密封的中间层。 大连CPVC电力管厂家实力雄厚产生噪声的生产设施，宜相对集中布置，应远离控制 室、办公室和要求安静的场所。

    工厂接受试验（FATs）75810标识和包装595959附录A（资料性附录）采购指南60附录B（资料性附录）挠性管数据表6667SY/T7399—2017如采内承压层是多层结构，除非有文件记录的试验证明在规定的服役寿命和服役条件下材料满足设计要求，否则多层结构不应采用不同材料。应设计防止相邻层间产生不可接受气体积累的方法。外包覆层设计应考虑材料性能或特性的变化，流体扩散/吸收到聚合物层和聚合物层老化.制造缺点如切U和尖点、在操作温度下挠性管弯曲、轴向伸长和压缩、扭转荷载引起的蠕变和应变、外部和环空压力、挤人到外抗拉铠装层间隙、安装荷载、磨损、附属部件产生的局部荷载，相邻部件如集成式挠性软管和脐带缆结构中的主动加热、光纤、电缆和液压软管以及附加配件、自埋或沉降土、海生物保温对温度的影响都会造成材料性能和特性的变化。如果中间包覆层设计成防止环空流体泄漏到层外，或者防止海水渗入该层，该层的设计应满足表8对抗压溃层的要求。对于动态应用，中间包覆层应能承受层间相对滑动造成的磨损。宜避免由于弯曲引起皱摺和开裂。对用于输气或气液混输的光滑内檗管，买方和制造商应对抗压溃层的设计要求达成一致。在中间包覆层为有孔材料的情况下。

    制造商应利用规定的试验程序确定表12、表13和表14中规定的材料性能。概述用于内承压层、耐磨层/带、中间包覆层、外包覆层和保温层的各种聚合物，应使用表12规定的材料特性来定义预认证范围及曝光和温度条件组合。应确定包含设计温度和压力在内的一系列温度和压力下表12规定的内承压层材料特性。制造商应用经过认证的方法来预测规定服役期间聚合物材料的性能。制造商应有可供买方审查的试验记录和评估，证明这些方法得到的结果偏保守。如果输送流体含有气，应通过试验证明在比较大操作压力和温度快速降压时聚合物不产生气泡或退化。应分析老化和膨胀对渗透性的影响。制造商应规定聚合物耐久性评估准则（脆化、蠕变、收缩、膨胀、塑性变形和其他会影响内承压层功能的退化模式和机理），并且用符合本条要求的测试结果来量化它的应用。应确定包含设计温度和压力在内的一系列温度和压力下表12规定的中间包覆层材料特性。 不应在同一装卸线的两侧同时设置罐车装卸栈桥。铁路 装卸线为单股道时，装卸栈桥宜与装卸泵站同侧布置。

    压溃考虑：1）**小规定内压t2）作用在内承压层的比较大外压，考虑静水压力、环空压力（包括充水环空）、聚合物层间压力积累（多层结构挠性管）和来自外层的接触压力，3）管子比较大椭圆度包括安装残余椭圆度《4）管子弯曲到**小操作弯曲半径。b）骨架层疲劳。c）热膨胀和收缩、增塑剂损失、压力荷载和/或内承压层膨胀引发的效应。d）冲蚀和腐浊。制造商应评估服役期间挠性管在规定流速和流体含景下的冲蚀/腐蚀率，并应证明并记录冲蚀/腐蚀率不会引起骨架层失效。应按照。抗压铠装层的设计应满足环向强度的要求，并应考虑钢线间隙控制、防止互锁失效、塑性变形、制造过程和fat产生的残余应力。抗拉铠装层的设计应满足轴向强度要求。设计也应考虑扭转特性、钢线间隙控制、环向强度（特别是没有抗压铠装层的挠性管设计）和制造过程中产生的塑性变形。抗拉钢丝也可能要设计（即钢丝几何形状、缠绕角度和层数）成保持纵向稳定性（例如埋设管道）、抗侧向屈曲和/或径向屈曲（鸟笼效应）。SY/T7399—2017完整的挠性管结构设计应使挠性管扭转平衡和轴向压缩强度特性满足功能要求。保温层应按照。应设计防磨层来阻止在规定的服役期间相邻钢层和/或挤人的聚合物层之间的磨损。 气田站场应分区布置。值班室、化验室、仪表控制间等 辅助生产设施宜布置在站场的前场区域；工艺装置区、。大连CPVC电力管厂家实力雄厚

同一生产区内，在满足生产、施工、检修和防火要求的 条件下，应缩小工艺设施之间的距离和道路宽度，工艺装。大连CPVC电力管厂家实力雄厚

    服役期间预期的因磨损和腐蚀导致的抗压和抗拉铠装层横截面尺寸变化。需要一个验证模型来评估服役期间环空中相关pH值的H2S和C02分压。如果试验得不到疲劳极限，那么应使用不含疲劳极限的S-W曲线。对于动态应用，应采用从线性损伤理论和装层疲劳计算。如果按照，不需要进行线性累积损伤计算。该疲劳极限通过试验获得并经买方同意。疲劳寿命分析也应确定在计算的交变应变下内部承压层、中间包覆层和外包覆层保持完整性。空气中、环空完好无损和环空充满脱气海水条件下抗压和抗拉铠装层疲劳分析中采用的曲线应基于可提供。应考虑平均应力影响。曲线或者针对这些平均应力条件开发或者修正到这些平均应力条件。应按照ASTME739确定试件数鼋，进行疲劳数据统计分析。试验应力范围应足够大以便能回归得到S-N曲线斜率。应对所有关键结构和几何位置进行疲劳分析。疲劳分析应基于局部铠装层应力。应基于确定关键位置钢丝应力来计算局部钢丝应力，计算钢丝应力时考虑挠性管弯曲效应和摩擦引起的轴线应力。应按照。 大连CPVC电力管厂家实力雄厚

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